Feb 14, 2022
2.2運(yùn)動(dòng)學(xué)仿真結(jié)果分析
在空載狀態(tài)下,對(duì)定寬壓力機(jī)的主曲柄施加旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng),主曲柄轉(zhuǎn)速取42r/min,即252deg/sec,可得到側(cè)壓模塊的運(yùn)動(dòng)規(guī)律,如圖2.2(a)(b)所示。其中,將仿真時(shí)間設(shè)置為5s,載荷步數(shù)為50, X方向?yàn)檐堉品较颍?/span>
Y為板坯步進(jìn)方向。
從圖(a)中可以看出,側(cè)壓模塊的位移、速度和加速度在X方向均是一條平滑的正(余)弦曲線。其中,側(cè)壓錘頭的有效行程為160mm。
從圖(b)中可以看出,側(cè)壓模塊的位移曲線也可近似看作為一條正弦曲線,有效行程為16mm,但由于擺桿在該方向上的擺動(dòng)及側(cè)壓沖擊過程中的振動(dòng)使得側(cè)壓模塊的速度和加速度曲線在側(cè)壓模塊位移達(dá)到最大值的區(qū)間內(nèi)出現(xiàn)一些波動(dòng),其中加速度曲線波動(dòng)較為明顯。
3 板坯調(diào)寬有限元模型的建立
3.1幾何模型的建立
利用SolidWorks建立板坯調(diào)寬幾何模型,由于定寬機(jī)側(cè)壓機(jī)構(gòu)的模型和載荷均為對(duì)稱分布,所以可取1/2 模型進(jìn)行分析計(jì)算。側(cè)壓模塊可根據(jù)實(shí)際尺寸建立實(shí)體模型,但板坯實(shí)際尺寸較大,取實(shí)際尺寸建模會(huì)增加計(jì)算量和計(jì)算時(shí)間,而板坯中部屬穩(wěn)定變形,每次變形基本相同,故可取板坯的1/8進(jìn)行建模 [6],板坯建模尺寸規(guī)格如表2所示。
3.2有限元模型的建立 [7]
將SolidWorks中建立的幾何模型導(dǎo)入非線性大變形有限元軟件ANSYS/LS-DYNA中,鑒于板坯屬于高溫大變形體,而側(cè)壓模塊屬于高剛度小變形體,因此將板坯視為彈塑性體,模塊視為剛體。有限元模型如圖3所示。
根據(jù)板坯的運(yùn)動(dòng)規(guī)律在板坯寬度對(duì)稱面上施加位移約束條件Uy=0,厚度對(duì)稱面上施加位移約束條件Uz=0[8]。
將多剛體虛擬樣機(jī)仿真分析得到的側(cè)壓模塊的位移曲線作為初始條件,可以建立側(cè)壓錘頭運(yùn)動(dòng)的時(shí)間—位移數(shù)組參數(shù)進(jìn)而將其施加到錘頭上。
此外,已知板坯最大步進(jìn)量為428mm,可以根據(jù)錘頭的運(yùn)動(dòng)情況來定義板坯的加載情況,取板坯步進(jìn)量為420mm,側(cè)壓量為120mm時(shí),部分時(shí)間—位移數(shù)組參數(shù)如表3所示。
4板坯側(cè)壓沖擊力仿真分析
4.1側(cè)壓量與側(cè)壓沖擊力的關(guān)系
在板坯定寬過程中,隨著板坯側(cè)壓量的增加,板坯的變形抗力也會(huì)越來越大,因此,為了明確不同側(cè)壓量對(duì)板坯側(cè)壓沖擊力會(huì)造成怎樣的影響,現(xiàn)以板坯規(guī)格一為例,分別選取單側(cè)側(cè)壓量90mm、120mm和150mm,模擬連續(xù)5次側(cè)壓過程中板坯所受側(cè)壓沖擊力的分布情況,得到了在不同側(cè)壓量下側(cè)壓沖擊力隨時(shí)間的變化規(guī)律,如圖4.1所示。
從圖中可以看出,相對(duì)側(cè)壓量和最大側(cè)壓沖擊力基本呈單調(diào)遞增關(guān)系。定寬壓力機(jī)在實(shí)際工作過程中要保持對(duì)板坯的穩(wěn)定側(cè)壓,宜將側(cè)壓過程中板坯最大側(cè)壓沖擊力控制在23000KN以內(nèi),因此,為了減小因側(cè)壓沖擊力過大而造成設(shè)備故障,相對(duì)側(cè)壓量越小越好,建議最好控制在0.14以內(nèi)。
5 結(jié) 論
通過對(duì)定寬壓力機(jī)板坯側(cè)壓沖擊力的仿真分析可知,側(cè)壓沖擊力的大小與側(cè)壓量成正比,與板坯寬度成反比,相對(duì)側(cè)壓量與最大側(cè)壓沖擊力基本呈單調(diào)遞增關(guān)系。
通過相對(duì)側(cè)壓量與最大側(cè)壓沖擊力的函數(shù)關(guān)系可以快速判斷側(cè)壓量的選取是否合適。
同時(shí),為避免側(cè)壓沖擊力過大而導(dǎo)致板坯出現(xiàn)裂痕、甚至造成設(shè)備故障,應(yīng)根據(jù)板坯材料及尺寸規(guī)格來合理選擇側(cè)壓量,以保證能夠?qū)迮鱾?cè)壓沖擊力控制在板坯可承受范圍之內(nèi)。
參考文獻(xiàn)
[1]李保生,汪建春,王福臣,等.SP大側(cè)壓定寬機(jī)運(yùn)動(dòng)學(xué)分析[J]. 武漢冶金科技大學(xué)學(xué)報(bào),1996,19(4):457-461.
[2]Li B S, Wang J C, Wang F C,et al. Kinematics analysis of SP large lateral press sizing press[J].Journal of Wuhan Yejin University of Science and Technology,1996,19(4):457-461.
[3]Ko, D.C., et al. Design of sizing press anvil for decrease of defect in hot strip[J].Journal of Materials Processing Technology, 2007,187-188: 738-742.
[4]史榮,劉才,李旭明,等.SP定寬機(jī)側(cè)壓沖擊力的有限元模擬及試驗(yàn)研究[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào),2006,42(6):179-183.
[5] 張齊兵. IHI定寬壓力機(jī)及其運(yùn)動(dòng)學(xué)研究[J].重型機(jī)械,1998(5):29-31.
[6]楊光輝,曹建國(guó),張杰,等.SP調(diào)寬壓力機(jī)軋制過程有限元數(shù)值模擬[J].冶金設(shè)備,2010,(184):6-8.
[7]李旭明.SP軋機(jī)的動(dòng)力學(xué)分析[D].秦皇島:燕山大學(xué),2004.
[8]焦四海,周旭,劉相華,等.調(diào)寬壓力機(jī)調(diào)寬過程中的彈塑性有限元分析[J].1999,(34):749-753.
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