免責(zé)聲明：本文援引自網(wǎng)絡(luò)或其他媒體，與揚(yáng)鍛官網(wǎng)無關(guān)。其原創(chuàng)性以及文中陳述文字和內(nèi)容未經(jīng)本站證實(shí)，對本文以及其中全部或者部分內(nèi)容、文字的真實(shí)性、完整性、及時性本站不作任何保證或承諾，請讀者僅作參考，并請自行核實(shí)相關(guān)內(nèi)容。揚(yáng)州鍛壓\揚(yáng)州沖床\揚(yáng)鍛\yadon\沖床廠家\壓力機(jī)廠家\鍛造廠家\

轉(zhuǎn)發(fā)自：第２３卷第６期 塑性工程學(xué)報 Ｖｏｌ．２３　Ｎｏ．６

２０１６年１２月 ＪＯＵＲＮＡＬ?。希啤。校蹋粒樱裕桑茫桑裕佟。牛危牵桑危牛牛遥桑危?Ｄｅｃ．?。玻埃保叮洌铮椋海保埃常梗叮梗辏椋螅螅睿保埃埃罚玻埃保玻玻埃保叮埃叮埃埃?/p>

作者：（山東科技大學(xué)機(jī)械電子工程學(xué)院，青島　２６６５９０）　蘇春建１　閆楠楠２　張曉東４　陸　順５

（山東科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院，青島?。玻叮叮担梗埃⊥跚澹?/p>

該張量影響Ｏ點(diǎn)材料的塑性［６－７］。從式（４）可以看出影響變形區(qū)靜水壓力的因素，可通過以下途徑來提高靜水壓力：１）增大σｙ，主要是通過增大頂件反力；２）增大σＮ，主要是通過在一定程度上減小凸凹模間隙；３）增大σｖｘ＋σｖｙ，通過增大壓邊力Ｐｖ 來實(shí)現(xiàn)；４）采用最佳壓邊圈齒形內(nèi)角 α。由圖１可知：

Ｐｖｘ＋Ｐｖｙ＝Ｐｖ（ｃｏｓα＋ｓｉｎα）

　　取極值：令ｄ（Ｐｖｘ＋Ｐｖｙ）＝０，得：ｄα （５）

Ｐｖ（ｃｏｓα－ｓｉｎα）＝０ （６）

　　因?yàn)?，壓邊力Ｐ?一定，所以，ｃｏｓα－ｓｉｎα＝０， α＝π／４

２　厚板精沖的有限元模擬仿真分析

２．１　有限元模型的建立

在有限元模擬過程中，為保證有限元模型精確描述精沖過程，又能保證模擬結(jié)果的正確性，根據(jù)實(shí)際條件做簡化處理，因此把精沖過程作為軸對稱問題來研究［８－９］。圖４為精沖過程的有限元模型，采用Ｖ形齒圈是精沖與普通沖裁最顯著的區(qū)別之一，以點(diǎn)劃線為對稱軸，為了節(jié)省時間和計算機(jī)內(nèi)存，只選取工件的１／２模型進(jìn)行模擬分析，將板料設(shè)置塑性體，其他工件視為剛性體（即不變形體），忽略模具的變形。

圖４　精沖過程的有限元模型

Ｆｉｇ．４?。疲椋睿椋簦濉。澹欤澹恚澹睿簟。螅椋恚酰欤幔簦椋铮睢。铮妗。妫椋睿濉。猓欤幔睿耄椋睿纭。穑颍铮悖澹螅蟊疚挠邢拊M選用直徑Φ２０ｍｍ、板厚８ｍｍ的ＡＩＳＩ－２０鋼為研究對象，其他參數(shù)如下。

１） 模擬幾何參數(shù)：凹模外直徑Φ５０ｍｍ，模具間隙０．５ｍｍ，模具圓角０．０３ｍｍ，板料厚度８ｍｍ，

Ｖ形齒圈速度２ｍｍ·ｓ－１，凸模速度１ｍｍ·ｓ－１。

２） 摩擦系數(shù)的選擇：由于是冷沖壓，設(shè)置冷摩擦系數(shù)為０．１２；板料與其他零件的接觸容差為

０．００１。

３） 網(wǎng)格劃分：板料作為塑性體分析，采用四節(jié)點(diǎn)單元。塑性剪切區(qū)域集中在模具刃口之間極窄的區(qū)域內(nèi)，因此，在模具間隙處還需對網(wǎng)格進(jìn)行局部細(xì)化。

４） 邊界條件的設(shè)定：沖裁方向是沿Ｙ軸負(fù)方向，在Ｘ方向上不允許發(fā)生金屬流動，把配料的軸對稱面設(shè)為Ｘ方向固定不動。

５） 沖裁力是選用壓力機(jī)和設(shè)計模具的重要依據(jù)之一，影響沖裁力的因素主要包括：材料機(jī)械性能及其厚度、零件尺寸、模具幾何參數(shù)等。由于精沖是在三向受力狀態(tài)下進(jìn)行沖裁的，變形抗力要比普通沖裁大得多，因此精沖總壓力為：

　　其中： ＦＺ＝Ｆ＋ＦＹ＋ＦＦ （７）

Ｆ＝１．２５Ｌｔτｂ ＝Ｌｔσｂ （８）

ＦＹ＝（０．３－０．６）Ｆ （９）

ＦＦ＝Ａｐ （１０）

式中?。疲?mdash;——精沖總壓力

　　　Ｆ———沖裁力

　　?。疲?mdash;——壓料力

　　　ＦＦ———頂（推）件板的反頂力

　　?。?mdash;——剪切輪廓線長

　　?。?mdash;——材料厚度

　　　τｂ———材料的抗剪強(qiáng)度

　　　σｂ———材料的抗拉強(qiáng)度

　　?。?mdash;——精沖零件的承壓面積

　　?。?mdash;——單位面積反壓力，?。玻啊罚埃停校?/p>

２．２　應(yīng)力分析

圖５是凸模壓入板料不同位置時各階段的等效應(yīng)力分布情況。

從圖５可以看出，雙側(cè)齒圈壓邊方式下的剪切區(qū)內(nèi)等效應(yīng)力分布較為廣泛，主要集中在剪切區(qū)域的模具刃口連線附近以及Ｖ形齒圈內(nèi)側(cè)附近，在剪切變形中，材料水平方向的橫向流動受到Ｖ形齒圈的阻礙作用，對成形中翹曲抑制作用明顯，且能夠增加剪切區(qū)域內(nèi)的壓應(yīng)力值，使得材料的塑性增加，有利于精沖變形的進(jìn)行。

從沖裁成形前期可以看出，由于頂件板的作用，遠(yuǎn)離刃口連線附近的應(yīng)力也較大，這樣就能有效抑制沖裁時所產(chǎn)生的彎曲，隨著凸模的下行剪切區(qū)域面積逐漸減小，等效應(yīng)力也隨之降低，但是由于在沖裁成形過程中不可避免的出現(xiàn)加工硬化現(xiàn)象，變形區(qū)的等效應(yīng)力依舊很大。

沖裁成形中變形區(qū)的最大等效應(yīng)力隨凸模下行變化曲線如圖６所示。在沖裁成形前期，遠(yuǎn)離刃口連線附近的應(yīng)力較大，有效抑制沖裁時所產(chǎn)生的彎曲。隨著凸模壓入量的增加，變形區(qū)的等效應(yīng)力呈明顯減小的趨勢，并逐漸趨于一個定值。

圖５　等效應(yīng)力分布圖

ａ）凸模下降１ｍｍ；ｂ）凸模下降２ｍｍ

ｃ）凸模下降４ｍｍ；ｄ）凸模下降５ｍｍ

Ｆｉｇ．５?。模椋螅簦颍椋猓酰簦椋铮睢。铮妗。澹瘢酰椋觯幔欤澹睿簟。螅簦颍澹螅?/p>

圖６　最大等效應(yīng)力與凸模壓入量關(guān)系曲線

Ｆｉｇ．６?。遥澹欤幔簦椋铮睿螅瑁椋稹。悖酰颍觯濉。铮妗。恚幔椋恚酰怼。澹瘢酰椋觯幔欤澹睿簟。螅簦颍澹螅螅幔睿洹。椋睿洌澹睿簦幔簦椋铮睢。铮妗。穑酰睿悖琛。椋睢。穑欤幔簦?/p>

２．３　應(yīng)變分析

圖７是凸模壓入板料不同位置時各階段的等效應(yīng)變分布情況。

從圖７中可以看出，等效應(yīng)變分布與等效應(yīng)力相似，主要集中在模具刃口連線附近，沖裁初期模具刃口應(yīng)變分布較小，隨著凸模壓入量增加模具刃口連線附近局部剪切區(qū)的應(yīng)變較大，說明板料在精沖變形中是在剪切狀態(tài)下進(jìn)行，有利于板料塑性流動。與等效應(yīng)力最大區(qū)別是在非變形區(qū)板料的等效應(yīng)變幾乎為０。

圖８為沖裁成形中變形區(qū)的最大等效應(yīng)變隨凸模下行的變化曲線圖。從圖中可知，隨著凸模壓入

圖７　等效應(yīng)變分布圖

ａ）凸模下降１ｍｍ；ｂ）凸模下降２ｍｍ

ｃ）凸模下降４ｍｍ；ｄ）凸模下降５ｍｍ

Ｆｉｇ．７?。模椋螅簦颍椋猓酰簦椋铮睢。铮妗。澹瘢酰椋觯幔欤澹睿簟。螅簦颍幔椋盍康脑黾樱冃螀^(qū)的等效應(yīng)變呈先增大后減小的趨勢。

２．４　靜水應(yīng)力分析

靜水應(yīng)力（即平均應(yīng)力）對板料的塑性成形性能非常重要，靜水壓力對抑制剪切區(qū)以外的材料流動有很大作用［１０］。圖９是齒圈壓入量對靜水壓力影響的變化曲線圖，從圖中可以看出，靜水壓力隨著齒圈壓入量的增加而增大，當(dāng)齒圈全部壓入板料之

圖８　最大等效應(yīng)變與凸模壓入量關(guān)系曲線

Ｆｉｇ．８　Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ?。悖酰颍觯濉。铮妗。恚幔椋恚酰怼。澹瘢酰椋觯幔欤澹睿簟。螅簦颍幔椋睿幔睿洹。椋睿洌澹睿簦幔簦椋铮睢。铮妗。穑酰睿悖琛。椋睢。穑欤幔簦?/p>

后，齒圈附近區(qū)域的靜水壓力最大，其值約為－１０２ＭＰａ。隨著遠(yuǎn)離齒圈，靜水壓力雖然不斷減小，但在整個精沖變形區(qū)內(nèi)靜水壓力依然較大，有助于板材塑性的發(fā)揮，從而獲得質(zhì)量更佳的沖裁件。

圖９　齒圈壓入量對靜水壓力的影響

Ｆｉｇ．９　Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ?。铮妗。椋睿洌澹睿簦幔簦椋铮睢。铮妗。纾澹幔颉。颍椋睿纭。椋睢。穑欤幔簦澹铮睢。瑁洌颍铮螅簦幔簦椋恪。穑颍澹螅螅酰颍?/p>

圖１０是凸模壓入量對靜水壓力影響的變化曲線，從圖中可以看出，沖裁初期，在塑性變形區(qū)形成較大的靜水壓力，有利于材料的進(jìn)一步變形，當(dāng)凸模下行５０％以后，剪切變形區(qū)內(nèi)的靜水壓力逐漸減小，拉應(yīng)力逐漸增大，靜水壓力隨凸模壓入量的增加呈減小趨勢。剪切區(qū)的拉應(yīng)力容易導(dǎo)致裂紋的產(chǎn)生及擴(kuò)展，因此靜水壓力對沖裁成形非常重要。

圖１０　凸模壓入量對靜水壓力的影響

Ｆｉｇ．１０　Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ?。铮妗。椋睿洌澹睿簦幔簦椋铮睢。铮妗。穑酰睿悖琛。椋睢。穑欤幔簦澹铮睢。瑁洌颍铮螅簦幔簦椋恪。穑颍澹螅螅酰颍?/p>

２．５　材料流動分析

圖１１是在雙側(cè)齒圈壓邊方式下的材料流動狀態(tài)圖。材料流動速度用矢量方式表示，材料在各個時刻的流動方向可以由速度矢量箭頭清楚地顯示，速度的大小用不同的箭頭顏色表示。由于精沖的落料部分可以視為理想剛性區(qū)，對其中的材料視為靜止，因此不對落料區(qū)域作考慮。

圖１１　材料流動圖

ａ）凸模下行０．５ｍｍ；ｂ）凸模下行１ｍｍ；ｃ）凸模下行２ｍｍ

Ｆｉｇ．１１?。模椋幔纾颍幔怼。铮妗。恚幔簦澹颍椋幔臁。妫欤铮?/p>

在沖裁初期，如圖１１ａ所示，凸模下壓量較小，材料在三向壓應(yīng)力狀態(tài)下產(chǎn)生流動渦流，此時的金屬流動速度較慢，凸模下行一段距離后，如圖１１ｂ、圖１１ｃ所示，此時材料受三向壓應(yīng)力作用，抑制非變形區(qū)材料向變形區(qū)轉(zhuǎn)移。當(dāng)凸模下行至中后期時，凸模壓入量加大，凸緣部分以剛性體狀態(tài)繼續(xù)下移，由于在中后期壓應(yīng)力作用減小，材料轉(zhuǎn)移速度增大，在模具刃口附近金屬內(nèi)部晶粒變形加大，纖維變形加劇，這時極易出現(xiàn)裂紋，因此金屬材料流動規(guī)律的研究對于沖裁成形具有重要意義。

２．６　板厚對雙側(cè)齒圈壓邊精沖的影響

板厚是影響厚板精密沖裁的主要因素之一，在實(shí)際生產(chǎn)加工中，不同制件對板厚的要求也不同，因此需考慮多種板厚的分析，本文分別對６、８、１０和１２ｍｍ厚的板材進(jìn)行有限元模擬分析，相對間隙保持不變，分析模擬后的沖裁力曲線和斷面情況，總結(jié)出沖裁力隨板厚變化的規(guī)律，為實(shí)際生產(chǎn)中的模具設(shè)計和設(shè)備選擇提供理論幫助。

圖１２是沖裁后不同板厚的斷面狀況，從圖中可以看出，４種不同板厚的板料沖裁完成后，斷面狀況都不相同，光亮帶（光亮帶主要是產(chǎn)生塑性剪切的材料在和模具側(cè)面接觸中被模具側(cè)面擠壓而形成的光亮垂直的斷面，即圖中斷面上部較光滑的部分）隨著板厚的增加有所減少，由６ｍｍ的５０％減小到１２ｍｍ的３０％左右，斷裂帶（斷裂帶是由刃口處的微裂紋在拉應(yīng)力的作用下不斷擴(kuò)展而形成的斷裂面，斷面粗糙，即圖中斷面下部較粗糙的部分）的長度增加。

圖１２　不同板厚的斷面質(zhì)量

ａ）６ｍｍ板厚；ｂ）８ｍｍ板厚；ｃ）１０ｍｍ板厚；ｄ）１２ｍｍ板厚

Ｆｉｇ．１２　Ｓｈｅａｒｉｎｇ?。螅澹悖簦椋铮睢。鳎椋簦琛。洌椋妫妫澹颍澹睿簟。螅瑁澹澹簟。簦瑁椋悖耄睿澹螅螅澹?/p>

３　實(shí)驗(yàn)結(jié)果

實(shí)驗(yàn)通過精沖模具沖制不同板厚（６，８，１０和１２ｍｍ）的鋼板，驗(yàn)證雙側(cè)齒圈壓邊的模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性。將本次實(shí)驗(yàn)獲得制件（圖１３）與模擬結(jié)果相比可以得出，實(shí)驗(yàn)結(jié)果與模擬結(jié)果基本相一致，如圖１４所示。

圖１３　沖裁件試樣圖

Ｆｉｇ．１３　Ｓａｍｐｌｅｓ?。妫椋纾酰颍濉。铮妗。猓欤幔睿耄椋睿纭。穑幔颍簦?/p>

圖１４　模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果對照

Ｆｉｇ．１４　Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ?。猓澹簦鳎澹澹睢。螅椋恚酰欤幔簦澹洹。幔睿洌澹穑澹颍椋恚澹睿簦幔臁。颍澹螅酰欤簦?/p>

由圖１３實(shí)驗(yàn)所得制件和圖１４模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果對照可以看出，沖裁力隨著厚板厚度的增大而增大，經(jīng)過雙側(cè)齒圈壓邊精密沖裁的沖裁力在比普通沖裁并沒有大多少（＜２５％）的情況下斷面質(zhì)量較好，斷裂帶也能夠得到改善，圓角及毛刺都較小，制件結(jié)果較為理想。

４　結(jié)　論

１） 采用雙側(cè)齒圈壓邊成形的方法可以一次得到斷面光潔的沖裁件，且斷面質(zhì)量較高。

２） 在沖裁過程中，模具刃口附近首先出現(xiàn)最大應(yīng)力，增加剪切區(qū)域內(nèi)的壓應(yīng)力值，使得材料的塑性增加，有利于精沖變形的進(jìn)行，隨著凸模壓入量的增加，變形區(qū)的等效應(yīng)力呈明顯減小的趨勢，等效應(yīng)變呈先增大后減小的趨勢。

３） 在雙側(cè)齒圈壓邊沖裁過程中，靜水壓力提高了金屬的流動塑性，沖裁中后期壓應(yīng)力作用減小，材料轉(zhuǎn)移速度增大，在模具刃口附近金屬內(nèi)部晶粒變形加大，纖維變形加劇，這時極易出現(xiàn)裂紋。

４） 采用雙側(cè)齒圈壓邊時，沖裁件斷面質(zhì)量隨著板厚的增加有降低趨勢，沖裁力隨著板厚的增加而增大，但間隙在一定范圍內(nèi)對沖裁力影響不大。

參考文獻(xiàn)

［１］ Ｋｏｚｏ　Ｏｓａｋａｄａ．Ｓｔａｔｅ－ｏｆ－ｔｈｅ－ａｒｔ?。铮妗。穑颍澹悖椋螅椋铮睢。妫铮颍纾椋睿纭。椋睿剩幔穑幔睿郏茫荩裕幔耄幔螅瑁椤。桑螅瑁椋耄幔鳎幔裕瑁濉。穑颍铮悖澹澹洌椋睿纾蟆。铮妗。簦瑁?/p>

１１ｔｈ?。粒螅椋幔睢。樱恚穑铮螅椋酰怼。铮睢。校颍澹悖椋螅椋铮睢。疲铮颍纾椋睿纾耍铮簦铮海裕瑁濉。剩幔穑幔睢。樱铮悖椋澹簦。妫铮颉。裕瑁澹悖瑁睿铮欤铮纾。铮妗。校欤幔螅簦椋悖椋簦玻埃保埃?/p>

２６－３１

［２］ 國家自然科學(xué)基金委員會工程與材料科學(xué)部．機(jī)械工程學(xué)科發(fā)展戰(zhàn)略報告（２０１１－２０２０）［Ｍ］．北京：科學(xué)出

版社，２０１０

［３］ 林忠欽，李淑慧．汽車板精益成形技術(shù)［Ｍ］．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，２００９

［４］ 康鳳．厚板沖裁過程的模擬仿真及其參數(shù)化設(shè)計［Ｄ］．重慶：重慶大學(xué)，２００５

［５］ 李傳民．ＤＥＦＯＲＭ５．０３金屬成形有限元分析實(shí)例指導(dǎo)教程［Ｍ］．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，２００７

［６］ 彭群，趙彥啟，李榮洪，等．強(qiáng)力壓邊精沖技術(shù)的數(shù)值模

擬［Ｊ］．鍛壓技術(shù)，２００４．２９（４）：２３－２５

［７］ 權(quán)國政，周杰，佟瑩，等．基于數(shù)值模擬的厚板沖裁變形機(jī)理研究［Ｊ］．金屬鑄鍛焊技術(shù)，２００８．３７（１５）：１０－１３

［８］ Ｒｉｄｂａ?。龋幔恚猓欤椋疲椋睿椋簦濉。澹欤澹恚澹睿簟。螅椋恚酰欤幔簦椋铮睢。铮妗。妫椋睿濉。猓欤幔睿?/p>

ｋｉｎｇ?。穑颍铮悖澹螅螅澹蟆。酰螅椋睿纭。幔穑颍澹螅螅酰颍澹洌澹穑澹睿洌澹睿簟。洌幔恚幔纾澹恚铮洌澹欤郏剩荩剩铮酰颍睿幔臁。铮妗。停幔簦澹颍椋幔欤蟆。校颍铮悖澹螅螅椋睿纭。裕澹悖瑁睿铮欤铮纾?，２０１１．１１６（２－３）：２５２－２６４

［９］ Ｚｈａｏ　Ｚｈｅｎ，Ｚｈｕａｎｇ?。兀椋睿悖酰?，Ｘｉｅ　Ｘｉａｏｌｏｎｇ．Ａｎ?。椋恚穑颍铮觯澹洌酰悖簦椋欤濉。妫颍幔悖簦酰颍濉。悖颍椋簦澹颍椋铮睢。妫铮颉。妫椋睿濉。猓欤幔睿耄椋睿纭。穑颍铮悖澹螅螅郏剩荩剩铮酰颍睿幔臁。铮妗。樱瑁幔睿纾瑁幔椤。剩椋幔铮簦铮睿纭。眨睿椋觯澹颍螅椋簦ǎ樱悖椋澹睿悖澹?，

２００８．１３（６）：７０２－７０６

［１０］ Ｆａｎ?。住。?，Ｌｉ?。省。龋粒睢。椋睿觯澹螅簦椋纾幔簦椋铮睢。铮睢。簦瑁濉。洌幔恚幔纾濉。铮妫粒桑樱桑保埃矗担幔睿洹。粒桑樱桑保埃玻担螅簦澹澹欤蟆。椋睢。妫椋睿澹猓欤幔睿耄椋睿纭。鳎椋簦瑁睿澹纾幔簦椋觯濉。悖欤澹幔颍幔睿悖澹郏剩荩停幔簦澹颍椋幔欤蟆。樱悖椋澹睿悖濉。幔睿洹。牛睿纾椋睿澹澹颍椋睿纭。?，２００９．４９９：２４８－２５１

（上接第２３頁）

［３］ Ｅｎｇｅｌ　Ｕ，ＭｅＸｎｅｒ?。?，Ｇｅｉｇｅｒ?。停粒洌觯幔睿悖澹洹。悖铮睿悖澹穑簟。妫铮?/p>

ｔｈｅ　ＦＥ?。螅椋恚酰欤幔簦椋铮睢。铮妗。恚澹簦幔臁。妫铮颍恚椋睿纭。穑颍铮悖澹螅螅澹蟆。妫铮颉。簦瑁澹穑颍铮洌酰悖簦椋铮睢。铮妗。恚椋悖颍铮穑幔颍簦螅郏茫荩校颍铮悖澹澹洌椋睿纾蟆。铮妗。簦瑁濉。疲椋妫簦?/p>

ＩＣＴＰ，Ｏｈｉｏ，１９９６：９０３－９０７

［４］ 郭斌，龔峰，單德彬．微成形摩擦研究進(jìn)展［Ｊ］．塑性工

程學(xué)報，２００９．１６（４）：１４６－１５１

［５］ 周健，王春舉，單德彬，等．鋁合金微型齒輪等溫精密微成形工藝研究［Ｊ］．塑性工程學(xué)報，２００５．１２（ｚ１）：３６－３９

［６］ Ｃｈａｎ?。?，Ｆｕ?。?，Ｙａｎｇ　Ｂ．Ｓｔｕｄｙ?。铮妗。螅椋濉。澹妫妫澹悖簟。椋睢。恚椋悖颍铮澹簦颍酰螅椋铮睢。穑颍铮悖澹螅蟆。铮妗。穑酰颍濉。悖铮穑穑澹颍郏剩荩停幔簦澹颍椋幔欤蟆。Γ模澹螅椋纾?，２０１１．３２（７）：３７７２－３７８２

［７］ 單德彬，袁林，郭斌，等．精密微塑性成形技術(shù)的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢［Ｊ］．塑性工程學(xué)報，２００８．１５（２）：４６－５３

［８］ Ｃａｏ?。剩椋幔?，Ｚｈｕａｎｇ?。祝澹椋恚椋?，Ｌｉｎ　Ｊｉａｎｇｕｏ．Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ?。铮妫帷。郑牵遥粒桑巍。螅螅簦澹怼。妫铮颉。茫校疲拧。幔睿幔欤螅椋蟆。椋睢。恚椋悖颍铮妫铮颍恚椋睿纾幔穑穑欤椋悖幔簦椋铮睿郏剩荩桑睿簦剩粒洌觯停幔睿酰妫裕澹悖瑁睿铮欤?，２０１０．４７：

９８１－９９１

［９］ 李仕成，陳澤中，王東峰，等．Ｇｒａｐｈｉｔ－ｉｃ涂層模具微擠壓成形及數(shù)值模擬［Ｊ］．塑性工程學(xué)報，２０１４．２１（６）：３８－

４１